擠壓材陽極氧化著色工藝—陽極氧化處理

　　(1)基本過程。表面預處理後難免出現型材松動，在進入氧陽極處理化 槽前一般要再緊料一次，以確保導電良好。導電不良會引起電解著色的許多問題，如色淺、色差等。鋁合金擠壓材陽極氧化一般用直流硫酸陽極氧化，陽極是特加工 的鋁型材，陰極用擠壓的鋁板或6063板。為了增加剛性，可將陰極斷面制成齒狀或波紋狀，小廠也可用鉛板。小零件的陽極氧化可以用交流電，陰陽兩極都用面 積相同的待處理鋁零件，處理時間應比直流氧化延長1倍以上。
　　(2)工藝條件與膜厚。硫酸陽極氧化得到的是多孔膜，氧化開始瞬間生成類似阻擋層的薄膜，膜在硫酸中溶解出現孔洞，孔洞延長使膜生長。膜的厚度與通過 電量成正比，也就是與電流密度和氧化時間成正比。氧化膜厚度按公式δ=kIt計算，其中δ為氧化膜厚度(μm)，I為電流密度(A/dm2)，t為電解時 間(min)，k為系數，一般取0。3，實際上k值是由試驗確定的，它與工藝參數密切相關，在同樣工藝下，厚膜與薄膜也不同。此外，氧化膜厚度也不可能隨 陽極氧化時間無限增加，而是有一個與工藝條件有關的極限氧化膜厚度。在生產厚膜時，一般適當降低硫酸濃度和溫度，提高電流密度，並采取空氣攪拌。
　　(3)陽極氧化處理的工藝操作要點：
　　1)硫酸陽極氧化一般選恆流，根據陽極氧化總面積和電流密度計算出總電流，對有型腔的鋁材，氧化面積應計算大約100~300電鍍mm一段的內表面面積。
　　2)需要電解著色處理的，每一掛料應是一種規格，以避免色差。
　　3)導電梁與導鋁表面處理電座之間接觸良好，接觸溫升小於30℃。
　　4)單根導電梁，如載流大於8000A時，建議考慮兩端導電硬陽處理。
　　5)陰極使用極板發色處理套氣袋可減少酸氣析出，但應加大槽液循環量，最好每小時循環3次以上。槽液循環在槽底使冷酸液均勻輸入槽內。空氣攪拌可適當降低循環量，但攪拌一定要均勻平穩，以免綁料松動。
　　6)氧化結束應及時水洗，停電後留在氧化槽時間過長(長於2min)，將影響著色與封孔質量。
　　7)陰極板使用壽命與氧化狀態有關，氧化槽開開停停，陰極板最容易損壞。應及時更換損壞的陰極板，以免陰陽極面積比例失調。
　　8)陽極氧化電壓上升應取軟啟動，電壓上升時間一般為10~15s。
 

使用方肩銑刀獲取高表面質量

　　為了實現經濟性好的切削作業，需要使用高品銑刀質的刀具。良好的表面質量與超長的使用壽命同樣重要。例如，Tungaloy對此研發出了Tungrec 90°方肩面銑刀產品。在大切削深度條件下，穩定和長壽命的銑刀可以對各種不同的材料進行半精加工。這種銑刀可以達到很高的切削效率，在長時間使用之後，幾乎不會產生磨損。

　　Tungrec刀具包括立銑刀和套式銑刀。從圖1可以看到，這種刀具可以精確加工出90°的台肩。在側銑和槽銑過程中無需再加工側壁。與其他所出現的100μm以上的外形誤差不同，這裡的銑刀的誤差最大僅為20μm。Wiper修光刃可以確保很高的表面質量和很低的表面粗糙度，即使是在進給量加大的情況下也是如此。

　　Tungaloy通過密齒結構，可以達到很高的進給速度。例如在直徑為25mm的情況下配備7個轉位刀片。刀片的夾持非常安全和可靠，從而保證高速銑削作業的安全性，並且可以實現刀片的精確定位。
　　刀片采用多種不同的斷屑槽，因此可以滿足各種加工要求：
　　MJ適用於常規加工；
　　MS適用於對不鏽鋼的切削；
　　HJ適用於大進給量銑削；
　　AJ適用於鋁材加工。
　　為了使刀片達到最佳的效果，可以依據具體的使用場選擇合適的斷屑槽。帶有軸向正前角和螺旋式切削刃可實現輕快的切削。刀片的鋒利度和剛性以及很小的切削力也是此類銑刀的優點。

傻瓜式端銑刀研磨機

　　傻瓜式端銑刀研磨機，不需要專業人員便可操作且價格實銑刀惠，大大減少了的金占用量和對工人的技術要求，專用於修磨螺旋銑刀之側刃和端面。 研磨精准且快速，操作簡單，無需技巧即可輕松研磨。本機可研磨2刃、3刃、4刃端銑刀，也可用鎢棒直接開出刃口。可選配5刃端銑刀，ф12以上可修磨6刃端銑刀，ф6以上可修磨銑刀之側刃。配置台灣師傅之制造鑽石砂輪，角度精確，壽命長。

　　本機為修磨球頭銑刀專用設備，能刃磨各個角度，研磨精准且快速，操作簡單，無需技巧即可輕松研磨。目前銑刀的加工大多是利用數控機床，數控機床是利用復雜的定位調整結構及傳動結構進行研磨作業。

　　由於數控機床的價格高，一般適用於大型工廠等銑刀使用量大的場合或銑刀加工工廠。而在一些消費者購買銑刀後，當其使用一陣後常因沒有專用的銑刀研磨機而以致於銑刀稍微磨損即便丟棄，造成了生產成本的提高。而已知的銑刀加工機床價格高，維修費用高，且需要專業人員維修等，不符合經濟效益及小型加工的作業要求。

傳統的螺紋加工方法主要為采用螺紋車刀車削螺紋或采用絲錐、板牙手工攻絲及套扣。隨著數控加工技術的發展，尤其是三軸聯動數控加工系統的出現，使更先進的螺紋加工方式——螺紋的數控銑削得以實現。螺紋銑削加工與傳統螺紋加工方式相比，在加工精度、加工效率方面具有極大優勢，且加工時不受螺紋結構和螺紋旋向的限制，如一把螺紋銑刀可加工多種不同旋向的內、外螺紋。對於不允許有過渡扣或退刀槽結構的螺紋，采用傳統的車削方法或絲錐、板牙很難加工，但采用數控銑削卻十分容易實現。此外，螺紋銑刀的耐用度是絲錐的十多倍甚至數十倍，而且在數控銑削螺紋過程中，對螺紋直徑尺寸的調整極為方便。

西北軸承前兩大股東“債轉股”捧場定增

　　停牌多日的西北軸承7月31日晚間披露了軸承定增預案，大股東和二股東以各自債權參與此次定增。這意味著西本軸承有望獲得2。37億元的債務“減免”，而大股東也實現了低價增持，可謂是一舉兩得
　　根據定增預案，西北軸承此次發行的對像為控股股東寧夏寶塔石化集團有限（以下簡稱“寶塔石化”）和第二大股東中國長城資產管理（以下簡稱“長城資產”）。兩家分別以各自在的債權作為對價認購本次定增的股份。
　　此次定增底價確定為4。93元/股，募集資金總額不超過2。37億元。其中，寶塔石化認購1300萬股，長城資產認購3500萬股。資料顯示，西北軸承目前向大股東借款6000萬元，而二股東長城資產對持有債權約2。37億元。
　　這意味著發行完成後，上述欠款將只剩下約1億元長城資產的債務。這將為每年將減少約2100萬元的利息支出，
　　這對於目前資產負債率近75%的西北軸承來說，無疑是一次“輸血”解困。而且此次定增不但可以緩解西北軸承的債務壓力，大股東還可以曲線增持，可謂是一舉兩得。
　　目前西北軸承的股價處於六年來的低位，相對從二級市場上增持，大股東以“減免”債務的方式參與增發，不但實現了自己增持以強化控股權，而且更能給西北軸承實惠。這一點在目前處於行業困局的機械行業顯得尤為明顯。
　　實際上，同屬機械行業的山推股份和建設機械已經在2012年年通過向大股東現金定增的方式實現了上述目的，而且股價在增發方案出台前後都有一定幅度上漲。
　　值得一提的是，在西北軸承停牌前一天，股價已經提前漲停報喜。本應於復盤後有所反應的股價提前異動，這不能不讓人懷疑西北軸承的利好消息恐早已泄露。
　　西北軸承7月26日起停牌，停牌前一天收於6。03元，股價漲停。

中碳軸承鋼的結構改進和性能提升

　　隨著中國裝備制造業向高質量和高精密發展，用於制造軸承滾動軸承的滾珠、滾柱和套筒等的軸承鋼正日益受到重視。伴隨著軸承制造業的持續、較快發展，軸承鋼市場前景看好。並且，精密軸承等基礎機械鑄造業已經成為國家“十二五”期間重點發展的行業。因此，有必要加大對軸承鋼的研究，提高軸承鋼的質量。
　　近期，俄羅斯學者G。S。Vodovozova和P。A。Zhdanov等人研究了中碳軸承鋼的結構和機械性能，並通過實驗與ShKh15類軸承鋼進行了對比分析，得出了在硬度、均質性和晶粒大小方面的結論，為中碳軸承鋼的實際生產提供了理論依據。
　　組織不均勻成“瓶頸”
　　一般來說，軸承鋼的性能要求是高硬度、良好的彈性性能和抗疲勞性，特別是抗接觸疲勞失效性。對於高碳合金鋼，當碳含量在0。95%~1。15%時可以滿足上述要求；而碳含量為0。10%~0。20%的低碳軸承鋼則通常需要進行碳氮共滲工藝才能達到以上要求。軸承鋼抗接觸疲勞失效的性能，主要取決於鋼中非金屬夾雜粗顆粒堆積、碳化物不均質性、晶體大小的差異等因素。這些缺陷的綜合作用造成軸承鋼在使用過程中微應力集中和過早脆裂(剝落、切口形成和龜裂等)。
　　目前廣泛使用的ShKh15類軸承鋼顯示出來的明顯缺點就是由結構不均質性造成的。這是過共析化學構成的一個特點，即在高碳含量(0。95%~1。10%)下，由於碳和碳化物不均質性導致熔析的發展。為避免不均質性這種狀況的發生或對這種情況進行改善，采用延長時間的均質化退火是必要的。
　　通過添加合適的合金元素，采用低碳含量可以達到鋼種要求的硬度水平。眾所周知，作為軸承鋼，可使用低碳和中碳鉻-鎳、鉻-錳和鉻-硅-錳鋼。這些鋼沒有高碳過共析鋼的主要缺點碳化物不均質性。
　　考慮到以上因素，需要開發提供節省能源和延長軸承使用壽命的軸承鋼生產技術。
　　顯微組織細小均勻
　　最近研究的鋼種是創新型軸承鋼，能夠滿足更加致密的薄板部件，並應用更加經濟的材料來提高質量，減少生產周期並且具有和ShKh15鋼一樣或更好的使用性能。川崎鋼鐵(日本)和NTN(日本)鋼鐵已經開發並投產了一類中碳軸承鋼。這類中碳軸承鋼的碳含量減少到0。75%~0。80%，使得在澆鑄階段鋼中去除了共晶成分碳化物的形成，並且無須采用擴散退火。另外，在減少碳含量狀況下的鋼，工藝上更加有利於衝壓和剪切。
　　為評估該鋼種的化學成分、微觀組織和機械性能，俄羅斯學者們在實驗室條件下對普通軸承鋼ShKh15鋼和中碳軸承鋼的抗斷裂性能進行了不同爐次的軋制實驗和其他檢驗。
　　氣體分析的結果顯示，只在第2爐次鋼中發現氧含量上升，但總體氧含量在容許範圍內，其他爐次鋼中氧含量均符合GOST901技術標准(不超過0。0015%)。為研究宏觀組織和微觀組織，從實驗爐次裡選取了用於顯微鏡觀察的試樣。同時准備了直徑為5毫米的圓柱狀試樣進行抗拉實驗(根據GOST1497-84)；准備帶V形坡口(根據GOST9454第二類)10毫米×10毫米×55毫米的試樣用於靜態彎曲實驗；采取疲勞龜裂裂紋最大深度2毫米的試樣進行斷裂韌性實驗(根據GOST9454第二類)。
　　中碳軸承鋼的最終熱處理采用普遍接受的ShKh15類軸承鋼規範：在840℃~845℃加熱硬化，均熱35分鐘~40分鐘後在M2M-16油中冷卻，油溫在30℃~60℃，隨後在155℃下回火3。5小時。根據GOST9013(61。5HRC~62。5HRC)，最終回火後的硬度為62HRC。熱軋狀態下低倍組織由不存在游離鐵素體夾層的珠光體構成，晶粒大小不低於7級(根據GOST5639)，沒有粗的碳化物析出，低倍組織均勻細小，有利於鋼的進一步精整加工。
　　為提供良好的切削性和硬化前的准備，鋼需要進行中間熱處理，即在800℃~690℃下球化退火17小時，在退火狀態下，球狀珠光體的晶粒度級別為2，鋼的實驗爐次的低倍組織滿足GOST801技術規範要求。縱向顯微斷面評估了顯微組織的帶狀結構。鋼試樣從850℃硬化，然後再冷卻，在150℃回火1小時，實驗鋼顯微組織的帶狀結構不超過1級~2級，這些值完全滿足GOST801對於熱軋鋼ShKh15的技術規範要求。同一試樣用來評價實驗鋼的殘留碳化物網絡，確認不超過3級，實驗鋼的結構更加均勻。因此考慮到碳化物熔析指數和結構的不均質性，實驗鋼滿足所有標准的技術規範要求並且明顯超過ShKh15類軸承鋼。
　　機械性能良好
　　評價非金屬夾雜物的試樣選擇和實驗按GOST1778-80制備。非金屬夾雜物主要為碳化物和氧化物，幾乎不存在球狀夾雜，硅酸鹽有延性單項夾雜，顯示有1。5級大小，存在於第2爐次鋼裡，並由於氧化物夾雜污染而報廢。在熱軋狀態下，實驗室爐次鋼采用碳氮共滲工藝進行微合金化的硬度為35HRC~38HRC。為實現球狀珠光體的退火，實驗室爐次鋼采用碳氮共滲進行微合金化的硬度為195HB~217HB，其值稍高於GOST801技術規範硬度的179HB~207HB。在新硬化狀態下，所實驗鋼硬度為65HRC~67HRC。
　　回火對淬火鋼硬度的影響顯示，對於實驗爐次鋼在回火溫度為160℃時幾乎沒有降低淬火鋼的硬度，即在65HRC的水平。
　　在硬化和輕度回火狀態下鋼的機械實驗結果表明，所有的斷裂案例都是因為脆性機理所致，斷裂應力值和屈服強度值幾乎相等，他們是624~920N/mm2，相關延伸率和面積減少接近零。斷裂韌性實驗試樣規格為10毫米×10毫米55毫米，並進行集中折彎，試樣先期要開尖銳切口和疲勞裂紋。在硬化和150℃~180℃下回火後，對采用V和Nb微合金化的試樣進行了實驗。從組織狀態和數據分析表明，斷裂韌性對於實驗鋼(中碳軸承鋼)和ShKh15鋼是相似的，回火溫度從150℃升到180℃時沒有降低鋼的斷裂韌性。
　　通過對實驗鋼化學成分、宏觀組織和微觀組織的分析，對硬度、機械性能和抗斷裂性能的全面研究得出，新型實驗爐次的軸承鋼的機械性能水平與ShKh15類軸承鋼相當，64HRC~65HRC的硬度水平優於GOST801技術規範要求，實驗爐次鋼和ShKh15類軸承鋼的斷裂韌性值相似。而采用V和Nb微合金化的軸承鋼滿足了GOST801技術規範要求，實驗鋼更加純淨。同時，低倍組織碳化物不均質性低，不存在碳化物網格殘留。因此，新型的微合金化中碳軸承鋼具有比ShKh15類軸承鋼更加良好的性能。

塑料焊接機的工作原理

一：超聲波塑料焊接機的工作原理

超音波熔接機 超聲波焊接原理是通過超聲波發生器將50/60赫茲電流轉換成15、20、30或40千赫茲電能。被轉換的高頻電能通過換能器再次被轉換成為同等頻率的機械運動，隨後機械運動通過一套可以改變振幅的調幅器裝置傳遞到焊頭。焊頭將接收到的振動能量傳遞到待焊接工件的接合部，在該區域，振動能量被通過摩擦方式轉換成熱能，將塑料熔化。超聲波不僅可以被用來焊接硬熱塑性塑料，還可以加工織物和薄膜。一套超聲波焊接系統的主要組件包括超聲波發生器，換能器/調幅器/焊頭三聯組，模具和機架。

二：旋轉摩擦式塑料焊接機的工作原理

旋轉摩擦式塑料焊接機一般用來焊接兩個圓形熱塑性塑料工件。焊接時，一個工件被固定在底模上，另一個工件在被固定的工件表面進行自轉運動。由於有一定的壓力作用在兩個工件上，工件間摩擦產生的熱量可以使兩個工件的接觸面熔化並形成一個禁固且密閉的結合。其中定位旋熔是在設定時間旋轉，瞬間停在設定的位置上，成為永久性的熔合。

三：熱板焊接機的工作原理

熱板焊接機主要通過一個由溫度控制的加熱板來焊接塑料件。焊接時，加熱板置於兩個塑料件之間，當工件緊貼住加熱板時，塑料開始熔化。在一段預先設置好的加熱時間過去之後，工件表面的塑料將達到一定的熔化程度，此時工件向兩邊分開，加熱板移開，隨後兩片工件並合在一起，當達到一定的焊接時間和焊接深度之後，整個焊接過程完成。

四、激光塑料焊接機的工作原理

激光焊接機的工作原理是使光/激光射線穿過一個塑料件照射在另一個塑料件表面（即焊接面）；焊接面在充分吸收光束能量後，受熱並熔化；此時通過對兩個塑料件施加一個可以調節的夾緊力，使其緊密地結合在一起。和其他的現有塑料焊接工藝相比，激光焊接工藝的優勢在於光/激光射線可以同時加熱並焊接整個焊接面，焊接效果更顯著。四、線性振動摩擦焊接機的工作原理線性振動摩擦焊接利用在兩個待焊工件接觸面所產生的摩擦熱能來使塑料熔化。熱能來自一定壓力下，一個工件在另一個表面以一定的位移或振幅往復的移動。一旦達到預期的焊接程度，振動就會停止，同時仍舊會有一定的壓力施加於兩個工件上，使剛剛焊接好的部分冷卻、固化，從而形成緊密地結合。

五、軌道式振動摩擦焊接機的工作原理

軌道式振動摩擦焊接是一種利用摩擦熱能焊接的方法。在進行軌道式振動摩擦焊接時，上部的工件以固定的速度進行軌道運動——向各個方向的圓周運動。運動可以產生熱能，使兩個塑料件的焊接部分達到熔點。一旦塑料開始熔化，運動就停止，兩個工件的焊接部分將凝固並牢牢的連接在一起。小的夾持力會導致工件產生最小程度的變形，直徑在10英寸以內的工件可以用應用軌道式振動摩擦進行焊接。

超音波器材熔接機

超音波器材熔接機廣泛應用於電蒼蠅拍外殼，電蚊拍表超音波熔接機殼等等；我們以精密的機械設備，高精度的檢測儀器，一條龍的後續處理工序，誠信務實的服務，精細奮進的目標，以及行業的標准，超音波器材熔接機為您提供高品質高質量的產品，以科學的管理模式，降低生產成本，為你的產品增加市場競爭優勢。亦可根據客戶的圖紙或樣品來生產加工，歡迎您來圖來樣來人或至電洽談。、LCD 、IT業、電信、通信、數碼相機、塑膠注塑、航空、汽車配件等制造企業。
超音波器材熔接機的特點：
藉著焊頭之傳道及適當之壓力，瞬間將金屬零件（如螺母、螺杆等）擠入預留入塑膠孔內，固定在一定深度，完成後無論拉力、扭力均可媲美傳統模具內成型之強度，可免除射出模受損及射出緩慢之缺點。
設備保持良好穩定性，能保證一致的焊接效果及工件加工後高度的准確性。
根據焊接要求，可選擇半自動或全自動模式，焊接溫度，加熱時間，冷卻時間，加熱深度，熔接深度壓力，轉接時間等參數均可調。
超音波器材熔接機的原理：
通過上焊件把超聲能量傳送到焊區，由於焊區即兩個焊接的交界面處聲阻大，因此會產生局部高溫。又由於塑膠導熱性差，一時還不能及時散發，聚集在焊區，致使兩個塑膠的接觸面迅速熔化，加上一定壓力後，使其融合成一體。當超音波器材熔接機停止作用後，讓壓力持續，有些許保壓時間，使其凝固成型，這樣就形成一個堅固的分子鏈，達到焊接的目的，焊接強度能接近於原材料本體強度。